Алюминий в электротехнике |
 |
Силовые кабели
В производстве силовых кабелей используется наибольшее количество алюминия, потребляемого в электротехнической промышленности. В настоящее время около 85% всех силовых кабелей выпускается с алюминиевыми токопроводящими жилами. Для большинства конструкций кабелей взамен свинцовой оболочки применяется оболочка из алюминия. Конструкция силовых кабелей с алюминиевыми токопроводящими жилами и алюминиевой оболочкой является наиболее рациональной. Отечественные силовые кабели с применением алюминия выпускаются на напряжения до 35 кв , а за рубежом проложены кабельные линии на напряжения до 380 кв , выполненные из кабелей с медными жилами и алюминиевой оболочкой.
Применение алюминия в производстве силовых кабелей дает высокую экономическую эффективность и позволяет сэкономить такие остродефицитные металлы, как медь и свинец. При определении эффективности применения меди и алюминия в качестве токопроводящих жил силовых кабелей следует иметь в виду, что масса алюминия в 2 раза меньше массы меди при эквивалентной передаваемой мощности. Это существенно сказывается на стоимости кабелей с алюминиевыми жилами. Еще большая разница получается при сопоставлении стоимостей свинцовых и алюминиевых оболочек.
При одинаковой толщине стоимость алюминиевых оболочек без учета стоимости защитных покровов почти в 5 раз меньше стоимости свинцовых. Сравнительная себестоимость кабелей типа СБ , АСБ и ААБ приведена в табл. 8-1. При расчете себестоимости учитывалось, что для передачи эквивалентной электрической мощности из-за повышенного удельного электрического сопротивления алюминия приходится применять алюминиевые жилы большего сечения по сравнению с медными (вместо кабелей с медными жилами сечением 3X70 мм 2 кабели с алюминиевыми жилами сечением 3X95 мм2).
При анализе себестоимости четырехжильных кабелей со свинцовой оболочкой можно видеть, что еще больший экономический эффект получается при их замене трех-жильными кабелями с алюминиевой оболочкой с использованием последней в качестве пулевой оболочки, о чем будет подробнее сказано ниже-Различные типы силовых кабелей с алюминиевыми жилами выпускаются с сечением жил от 1 до 800 мм 2 . В кабелях с бумажной изоляцией могут применяться как однопроволочные , так и многопроволочные жилы.
Однопроволочные алюминиевые жилы выпускаются сечением до 120 мм 2 , причем эти жилы (сечением 70, 95 и 120 мм2) должны изготовляться из мягкого алюминия с относительным удлинением не менее 25%. Допускается изготовление алюминиевых жил сечением 25—120 мм2 многопроволочными или комбинированными, а для некоторых типов кабелей в диапазоне сечений 70— 120 мм2 токопроводящие жилы могут быть изготовлены многопроволочными уплотненными или комбинированными.
Уплотненные жилы изготовляются при дополнительном обжатии уплотняющими вальцами, что позволяет повысить коэффициент заполнения жилы, т. е. отношение фактического сечения алюминия к геометрическому, а следовательно, получить экономию изоляционных и защитных материалов, включая экономию свинца или алюминия на оболочку.
В комбинированных жилах сердечник может быть сплошным или состоять из двух и более фасонных частей, однако при изготовлении сердечника из твердого алюминия общая площадь сечения его не должна превышать 45% сечения всей жилы. Поверх сердечника должно быть наложено не менее одного повива проволоки.
Конструкция секторной многопроволочной жилы сечением 120 мм 2 до уплотнения и после него показана на рис. 8-1, а конструкция комбинированной алюминиевой секторной жилы — на рис. 8-2.
Применение сплошных (однопроволочных ) алюминиевых жил позволяет уменьшить размеры кабелей и снизить расход алюминия на жилу на 1 —1,5% и материалов на оболочку и защитные покровы на 6—7%. При производстве силовых кабелей с однопроволочными жилами исключается операция скрутки жил, что позволяет повысить производительность труда.
За рубежом некоторые фирмы выпускают кабели со сплошными мягкими алюминиевыми жилами сечением 240—320 мм 2 . Эти кабели обычно имеют пластмассовую изоляцию.
Монтажные свойства алюминиевых однопроволочных жил удовлетворительны, хотя для широкого освоения подобных кабелей как в СССР, так и за рубежом потребовалось определенное время. Естественно, что жесткость однопроволочных алюминиевых жил больше жесткости алюминиевых многопроволочных жил, однако общая жесткость кабеля в основном зависит от материала оболочки. Так, например, кабель в алюминиевой оболочке марки ААГ сечением 3X185 мм 2 с многотфоволочными жилами имеет значительно более высокую жесткость, чем аналогичный кабель с однопроволочными алюминиевыми жилами, но в свинцовой оболочке. На рис. 8-3 приведена зависимость величины нагрузки от диаметра кабеля, которая при приближении к консольно закрепленному кабелю длиной 1 м необходима для получения стрелы прогиба 250 мм. Из анализа рисунка следует, что для наиболее рациональной конструкции силовых кабелей (алюминиевая жила, алюминиевая оболочка) влияние эффекта однопроволочности на общую жесткость кабеля относительно невелико, хотя при наличии свинцовой оболочки оно заметно. Приведенные зависимости показывают также, что кабель в свинцовой оболочке диаметром 43 мм с однопроволочными мягкими алюминиевыми жилами имеет такую же жесткость, как и кабели в алюминиевой оболочке диаметром 35 мм с многопроволочными жилами и в алюминиевой оболочке диаметром 31 мм с однопроволочными жилами.
При монтаже и разделке кабеля приходится изгибать токопроводящие жилы. Некоторые представления о монтажных свойствах различных конструкций и сечений токопроводящих жил можно получить из данных табл. 8-2.
Одножильные и трехжильные кабели с отдельно освинцованными алюминиевыми жилами всех сечений; а также многожильные кабели с поясной изоляцией сечением жил до 16 ммг включительно должны изготовляться с жилами круглой формы. Многожильные кабели с поясной изоляцией при сечении жил 25 мм 2 и более должны изготовляться с жилами секторной или сегментной формы. Многопроволочная жила этих кабелей уплотняется. Четвертая жила четырехжильных кабелей может меть треугольную форму и располагаться в центре кабеля. Особый интерес представляет использование в качестве четвертой (нулевой) жилы оболочки кабеля, если она выполнена из алюминия.
Применение в этом случае трехжильных кабелей взамен четырехжильных позволило сэкономить большое количество алюминия, необходимого для изготовления четвертой жилы, и снизить диаметр четырехжильных кабелей до величины диаметров трехжильных, обусловив тем самым экономию бумаги или пластмассы, алюминия для оболочки, материалов для защитных покровов. Трехжильные кабели с алюминиевой оболочкой напряжением до 1 кв рекомендуется применять в осветительных, силовых и смешанных четырехпроводных сетях с наглухо заземленной нейтралью . Алюминиевая оболочка таких кабелей не может быть использована в качестве нулевой жилы в сетях постоянного тока из-за опасности коррозии, во взрывоопасных помещениях и наружных сетях, в шахтах и рудниках, а также в сетях с резко выраженной неоднородностью нагрузки отдельных фаз, например, в сетях с однофазными термическими печами или сварочными агрегатами. Для обеспечения непрерывности алюминиевой оболочки, используемой в качестве нулевого провода, с точки зрения электрической проводимости необходимо:
а) соединять кабельные оболочки в муфтах перемычками из медного гибкого многопроволочного провода сечением, равным или больше сечения нулевой жилы четырехжильного кабеля, но не менее 16 мм 2 ;
б) соединять перемычки и отпайки с оболочкой кабеля методом пайки;
в) соблюдать особую тщательность при оконцевании и монтаже кабельных муфт.
При проектировании кабельных линий с использованием алюминиевой оболочки кабеля в качестве четвертого (нулевого) провода необходимо предусматривать автоматическое отключение аварийного участка: при замыкании между фазными токопроводящими жилами и нулевой жилой, в какой бы точке оно не произошло, должен возникнуть ток короткого замыкания, превышающий по крайней мере в 3,5 раза номинальный ток ближайшей плавкой вставки или в 2 раза ток отключения максимального расцепителя соответствующего автоматического выключателя. Устройства защитного заземления должны обеспечивать на всей протяженности кабельной линии отсутствие опасных напряжений прикосновения и шаговых напряжений. При прокладке кабелей вблизи хороших естественных заземлителей оболочки кабелей следует соединять с ними.
Для обеспечения равномерного и непрерывного заземления таких кабелей и облегчения монтажа арматуры концентрический нулевой провод может быть выполнен не в виде сплошной алюминиевой оболочки, а в виде повива плоской алюминиевой проволоки, наложенной спирально поверх токопроводящих жил в одном направлении или с периодическими изменениями направления. В этом случае непосредственно на нулевой провод накладываются эквипотенциальные алюминиевые или медные ленты. Конструкции кабелей такого типа, впервые использованные во Франции объединением lElectricite de France , показаны на рис. 8-4.
и позволяющие за один цикл опрессовать значительные строительные длины кабелей. Оптимальными типами прессов для наложения алюминиевых оболочек являются прессы, выпускаемые Новосибирским заводом тяжелого машиностроения (НЗТМ), а за рубежом — прессы фирмы Schloeman (ФРГ). Отечественные прессы имеют усилия прессования 2X2 000 т при удельном давлении прессования до 8 000 кгс/смг . Пресс НЗТМ предназначен для наложения алюминиевых оболочек диаметром до 100 мм и толщиной до 3,0 мм, в том числе и на кабели с пластмассовой изоляцией. Наложение алюминиевой оболочки диаметром 10 мм производится со скоростью 80 м/мин, диаметром 100 мм— 12 м/мин.
Широкое применение, в том числе и в СССР, получили прессы фирмы Schloeman , имеющие усилие прессования 2X1 600 т (рис. 8-5). Этот пресс имеет две сменные рабочие головки для опрессования кабелей диаметром от 5 до 60 мм и от 40 до 100 мм и обеспечивает удельное рабочее давление до 6 300 кгс/см 2 . Высокие технологические показатели имеют также прессы фирмы Hydraulic (ФРГ), имеющие широкое распространение за рубежом.
Сплошная алюминиевая оболочка имеет повышенную по сравнению со свинцовой механическую прочность, но для стойкости к изгибам приходится увеличивать се толщину. Это в свою очередь ведет к жесткости кабеля, поэтому кабели диаметром 40 мм и выше должны изготовляться с гофрированными алюминиевыми оболочками, имеющими достаточную гибкость. У гофрированной оболочки обжатые участки чередуются с выпуклыми , причем при гофрировании выпуклые участки не нагартовываются, и при последующих изгибах деформация оболочки происходит в основном за счет этих участков, которые подвергаются растяжению и несколько выпрямляются. Гофрирование оболочки кабеля обычно производится гофрирующим устройством на выходе из пресса. В этом случае оболочка на кабель в прессовой головке накладывается свободно. Применение гофрирования позволяет экономить алюминий за счет снижения толщины оболочки и обеспечивает гибкость, необходимую для навивания кабеля на барабаны (диаметр барабана равен 4—5-кратному диаметру кабеля).
Все кабели па напряжение 1 кв сечением 3X240 мм 6 кв сечением 3X150 мм2, 10 кв сечением 3X120 мм2 и больших сечений предполагается выпускать в алюминиевой гофрированной оболочке.
Рис. 8-7. Схема агрегата для высокочастотной сварки алюминиевой оболочки кабелей. 1- отдающее устройство; 2— рулон алюминиевой ленты; 3 — формующее устройстзо ; 4— станина сварочного узла; 5 — направляющий нож; в — трансформатор; 7 — контакты; 8— сварочные ролики; 9 — гратосниматель ; 10— калибрующее устройство; 11 — приемное устройство.
Перспективными являются также способы изготовления сварных алюминиевых оболочек из алюминиевой ленты с помощью аргоно-дуговой сварки или сварки с использованием токов высокой частоты, обеспечивающие получение оболочки с минимальной толщиной изоляции и максимальной производительностью.
Кроме того, при этих процессах возможно гофрирование оболочек, осуществляемое при аргоно-дуговой сварке за один процесс. При изготовлении сварных алюминиевых оболочек особенно важно правильное формирование ленты в трубу без пластической деформации и без повреждения изоляции кабеля. Это выполняется с помощью специальных формующих роликов и конических фильер. Алюминиевая лента предварительно должна быть очищена от загрязнений для обеспечения надежности. сварного соединения. После сварочной головки расположено тяговое устройство, охлаждающее и смазочное устройство. Спиральный гофр наносится в специальном устройстве (рис. 8-6) с помощью эксцентричного установленного вращающегося гофрирующего диска, помещенного под углом к оси кабеля. У силовых кабелей с алюминиевой гофрированной оболочкой пространство между изоляцией и гофром заполняется вазе-липоподобной массой, которая препятствует распространению влаги в продольном направлении.
Принципиальная схема установки для высокочастотной сварки алюминиевых оболочек, разработанная заводом Москабель и ВНИИметмашем , показана на рис. 8-7. Применяемая частота сварочного тока составляет 450 кгц .
На расстоянии нескольких сантиметров от сварочных роликов расположены контакты, подводящие к кромкам алюминиевой ленты, свернутой в трубу, ток высокой частоты. Ток по трубе между контактами может протекать по двум путям: по кромкам трубы или по ее периметру. Так как при протекании тока по окружности трубы возникает большое индуктивное сопротивление, то основная часть тока протекает по кромкам трубы. Вследствие эффекта близости и поверхностного эффекта ток вытесняется па поверхность кромок, что вызывает их усиленный нагрев. По мере приближения к точке сварки нагрев кромок трубы возрастает в связи с уменьшением глубины проникновения, происходящим за счет возрастания эффекта близости по мере сближения кромок. В месте соприкосновения кромок происходит оплавление тонкой пленки металла, а при сжатии оплавленных кромок между рамками начинается процесс сварки. При этом некоторая часть металла выдавливается внутрь и наружу трубы с образованием наплывов (грата). Эти наплывы удаляются с помощью специального резца — грат о - , снимателя , установленного после сварочных роликов.
Алюминиевая лента, применяемая для высокочастотной сварки, должна быть чистой, но такой тщательной очистки се поверхности, какая необходима при аргоно-дуговой сварке, не требуется.
Процесс высокочастотной сварки алюминиевых кабельных оболочек выгодно отличается от метода горячего прессования простотой применяемого оборудования и значительно меньшими капитальными затратами. Кроме того, при высокочастотной сварке допускается применение алюминиевых лент пониженной степени чистоты. При автоматическом регулировании процесса высокочастотная сварка обеспечивает в несколько раз более высокую производительность, чем сварка алюминиевых оболочек в среде гелия и аргона, что говорит об ее исключительной перспективности.
Перспективным является применение алюминиевых гофрированных оболочек также в производстве сверхвысоковольтных кабелей. В частности, маслонаполненный кабель в гофрированной алюминиевой оболочке, выпускаемой английской фирмой BICC, показан на рис. 8-8. В СССР начат выпуск одножильного маслона-полнснного кабеля сечением 270 мм 2 с алюминиевой жилой и алюминиевой гофрированной оболочкой. Кабель рассчитан на избыточное давление 3 ат . Конструктивные данные кабеля приведены в табл. 8-3.
В связи с большей подверженностью коррозии по сравнению со свинцом алюминиевая оболочка должна иметь усиленные защитные покровы. Усиленная подушка между алюминиевой оболочкой и броней состоит из следующих последовательно наложенных концентрических слоев:
а) битумный состав;
б) две лепты поливинилхлоридного пластиката;
в) одна лента крепированной битуминированной бумаги или кабельной пропитанной бумаги;
г) битумный состав;
д) пропитанная кабельная пряжа;
е) битумный состав.
Битумный состав, применяемый для усиленных подушек, должен иметь температуру размягчения ниже 65° С. Наружный покров для брони должен состоять из следующих слоев:
а) битум или битумный состав;
б) пропитанная кабельная пряжа или стеклянная пряжа из штапельного волокна;
в) битум или битумный состав;
г) меловое покрытие, предохраняющее от слипания витков кабеля.
Негорючий наружный покров вместо битума имеет покрытия из негорючего состава, а применение в его составе пропитанной кабельной пряжи не допускается,
В том случае, если кабель применяется без наружных покровов, стальная бронелента должна иметь предварительно нанесенное противокоррозионное цинковое или битумное покрытие.
Для алюминиевых оболочек все шире начинают применяться покрытия из поливинилхлоридного или полиэтиленового шланга с предварительным покрытием оболочки слоем битумного состава (в отечественной практике типа МБ-90).
Алюминиевая оболочка может предварительно покрываться различными компаундами. Например, японская фирма Sumitomo применяет для этой цели бутадиеново-асфальтовый компаунд с содержанием бутадиенового каучука 4—5%. Этот компаунд хорошо совмещается с другими материалами, применяемыми в конструкциях кабелей, достаточно эластичен, хорошо выдерживает резкие колебания температур. В ряде случаев фирма Sumitomo применяет также обычный нефтяной компаунд, в который вводится 10% (по массе) соевого масла.
Толщина поливинилхлоридного шланга должна соответствовать данным табл. 8-4.
Минимальная толщина поливинилхлоридного шланга должна отклоняться от номинальной не более чем на 15%.
Защитный шланг должен выдержать испытание напряжением 10 кв постоянного тока в течение 1 мин. Испытание напряжением производится на образцах длиной не менее 10 м. Напряжение прикладывается между алюминиевой оболочкой и водой после пребывания образцов в воде не менее 6 ч при температуре воды от 5 до 30° С.
— удельное объемное сопротивление изоляции материала шланга, ом см; D — наружный диаметр кабеля; d — диаметр кабеля по алюминиевой оболочке; l — длина образца кабеля, см.
Сопротивление изоляции защитных покровов должно измеряться на образце длиной не менее 5 м между алюминиевой оболочкой и водой после пребывания образца в воде в тех же условиях, какие требуются перед испытанием напряжением.
В ряде стран (Франция, Финляндия) описанный защитный покров усиливается тем, что перед поливкой битумом на алюминиевую оболочку электростатическим путем наносится слой из специальных солей (так называемый вашпраймер). Это повышает коррозионную стойкость защитных покровов. Процесс нанесения вашпрай-мера обычно объединяется с процессом наложения алюминиевой оболочки.
Для оценки надежности ленточных защитных покровов, в том числе и покровов для алюминиевой оболочки, Международной электротехнической комиссией (МЭК) рекомендована следующая методика.
Образец кабеля длиной в 5 раз больше диаметра цилиндра, предназначенного для испытания кабеля на изгиб, после испытания погружается в солевую ванну, как показано на рис. 8-9. Образец укладывается на дно ванны, причем концы кабеля должны находиться над поверхностью солевого раствора. В качестве солевого раствора используется 0,5%-ный раствор хлористого натрия. Высота уровня раствора от дна ванны должна быть не менее 50 см. Между солевым раствором и защищенной шлангом металлической оболочкой кабеля прикладывается напряжение 10 в постоянного тока.
К кабельной оболочке присоединяется отрицательный полюс источника постоянного тока. После 24 ч пребывания кабеля в солевом растворе под напряжением измеряется электрическое сопротивление изоляции защитных покровов при напряжении не менее 100 в и температуре 25±2°С. Затем образец подвергают 100 ежедневным тепловым циклам. Каждый тепловой цикл состоит из нагревания солевого раствора до температуры 65±5°С , поддержания этой температуры в течение 5 ч и охлаждения в течение оставшегося времени суток до температуры 30° С. Измерение электрического сопротивления изоляции проводится еженедельно перед началом теплового цикла при температуре не более 30° С. После окончания тепловых циклов сопротивление изоляции измеряется при температуре 25±2°С. Защитный покров считается выдержавшим испытания, если:
а) начальная величина электрического сопротивления изоляции, измеренная при температуре 25±2°С , не менее расчетной величины;
поверхности кабеля, погруженного в солевой раствор;
в) физическое состояние покрова после проведения испытаний не отличается от исходного.
где D — наружный диаметр кабеля, см .
Угольник перемещают вдоль кабеля. Производят 25 двойных перемещений со скоростью 15—20 см/сек . При Испытании На изгиб образец подвергают трехкратному двойному навиванию на цилиндр диаметром, предусмотренным в соответствующих стандартах или технических условиях на кабели.
Для оценки адгезии защитных покровов к алюминиевой оболочке имеется несколько методов, позволяющих, в частности, установить влияние слоя битумного компаунда на адгезию оболочки из поливинилхлоридного пластиката.
Один из них описан в материалах СИГРЭ. В соответствии с этим методом образцы кабеля предварительно подвергаются трем полным циклам изгиба с диаметром изгиба, равным 30-кратному наружному диаметру кабеля. 3-атем от кабеля, подвергнутого испытанию на изгиб, отрезаются куски длиной около 50 см, в защитном покрове которых просверливаются четыре отверстия диаметром 10 мм до алюминиевой оболочки. Отверстия располагаются на расстоянии 10 см одно от другого по спирали таким образом, что угол между соседними отверстиями составляет 90°. Алюминиевая оболочка в отверстиях тщательно зачищается и к ней присоединяется изолированный провод. Оба конца кабеля герметизируются с помощью резиновых капп. К алюминиевой оболочке с помощью подводящего провода через сопротивление 10 ком подсоединяется отрицательный полюс источника постоянного тока напряжением 100 в .
Провод от положительного полюса погружается в раствор. Через 100 ч производится оценка степени распространения следов коррозии вокруг отверстия. В частности, при отсутствии битумного подслоя между алюминиевой оболочкой и поливинилхлоридным шлангом наблюдается значительная коррозия всей оболочки.
При оценке сплошных шланговых покровов проводятся испытания образцов материала, снятых с кабеля. Это те же испытания, которым подвергаются оболочки из данного материала, в том числе и после резкого воздействия высоких и низких температур. Для контрольных испытаний шланговых покровов применяется либо аппарат сухого испытания, либо производится испытание постоянным током. На аппарате сухого испытания во время наложения защитного покрова или после наложения к покрову прикладывается напряжение
где е—минимальная толщина защитного покрова, мм. При постоянном напряжении
При проведении контрольных испытаний ленточных защитных покровов в течение 1 мин между металлической оболочкой или броней и наружным проводящим слоем или водяной ванной прикладывается напряжение постоянного тока 10 кв.
Ниже приводятся основные типы силовых кабелей, в конструкциях которых применен алюминий (табл. 8-5).
Силовые кабели с алюминиевыми жилами и бумажно-пропитанной изоляцией со свинцовыми или алюминиевыми оболочками предназначены для прокладки без предварительного подогрева при температуре не ниже 0°С. Кабели с нормальной пропитанной изоляцией без применения специальных устройств (например, стопорных муфт) предназначаются для прокладки на участках с разностью уровней (разность между высшей и низшей точками расположения кабеля по трассе) не более:
Кабели с обедненно-пропитанной изоляцией в общей свинцовой оболочке предназначены для прокладки на трассах с разностью уровней до 100 м, с отдельно освинцованными жилами до 300 м.
Длительно допустимые рабочие температуры на жилах кабелей не должны превышать:
Для передачи и распределения электрической энергии при напряжениях 6 и 10 кв на вертикальных и крутонаклонных трассах без ограничения разности уровней могут применяться алюминиевые кабели с бумажной изоляцией, пропитанной нестекающей массой. Нестекающая масса содержит 62% брайтстока , 5% канифоли, 31,8%—синтетического очищенного церезина, 1,2% высокомолекулярного полиизобутилена марки П-85. Кабели предназначаются для. прокладки без предварительного нагрева при температуре не ниже 5°С.
Для кабелей с полиэтиленовой и поливинилхлоридной изоляцией разность уровней на трассе не имеет значения. Эти кабели могут эксплуатироваться при температуре до минус 50° С.
Прокладка алюминиевых кабелей с оболочкой из поливинилхлоридного пластиката может производиться без предварительного нагрева при температуре не ниже минус 15° С, с полиэтиленовой оболочкой — не ниже минус 40° С. Если кабель имеет броню и поверх нее слоистые защитные покровы, допустимая температура прокладки повышается и не должна быть ниже минус 5— 7° С. В соответствии с имеющейся технической документацией длительно допустимая рабочая температура на жилах кабелей с пластмассовой изоляцией не должна превышать +65° С, однако фактически она может быть повышена до +70° С.
Максимально допустимый нагрев жилы кабеля при коротких замыканиях не должен превышать 120С для полиэтиленовой изоляции и 150°С для изоляции из поливинилхлоридного пластиката.
Кабели на напряжение 6 кв имеют экраны по изоляции, а на напряжение 10. 20 и 35 кв — экраны по жиле и изоляции. Экран по жиле выполняется, из полупроводящего полиэтилена или поливинилхлоридного пластиката. Экран по изоляции для кабелей с поливинилхлоридной изоляцией может быть выполнен из полупроводящего пластиката или полупроводящей бумаги и металлической ленты. Для кабелей с полиэтиленовой изоляцией этот экран может состоять из слоя графита или полупроводящего полиэтилена. В этом случае также допускается экран в виде слоя полупроводящей бумаги и металлической ленты. Токопроводящие жилы кабелей на напряжение 10, 20 и 35 кв применяются только круглыми. Конструкция этих жил должна соответствовать требованиям ГОСТ 340-59.
Силовые кабели с алюминиевой токопроводящей жилой и резиновой изоляцией предназначены для эксплуатации при температуре окружающей среды до минус 40° С , если они имеют резиновую оболочку, и до минус 50° С, если они имеют оболочку из поливинилхлоридного пластиката.
Прокладка кабелей без предварительного нагрева производится при температуре не ниже:
Длительно допустимая температура на жилах не должна превышать +65°С. Жилы силовых кабелей с резиновой изоляцией имеют круглую форму.
Дальнейшее расширение применения силовых кабелей с пластмассовой изоляцией, в том числе и с алюминиевыми токопроводящими жилами, ожидается в случае использования для изоляции вулканизируемого полиэтилена, обеспечивающего длительную рабочую температуру на жиле порядка 90° С и выдерживающего в перегрузочных режимах температуру 200—220° С.
